變換攪拌器工作角度延長整機壽命。連鑄鋼坯的剪切是由機械式剪切機來完成的，而機械式剪切機采用交流繞線式導步電動機傳動，經三角皮帶帶動飛輪，為長期單方向運行。當剪切連鑄鋼坯時，通過離合器將已儲能的飛輪與
整機和偏心輪連接在起進行剪切。機械式剪切機用蝸輪蝸桿減速機的蝸輪常常是次性用至報廢，而真正因磨損失效的齒廓只是其全齒數的小部分，少數蝸輪雖曾做過工作角度變換，卻因沒有統標準而收效不大。而采用
變換攪拌器工作角度的方法使蝸輪可得到多次利用，即可延長RV減速機中蝸輪的的更換周期。
延長其使用壽命，經濟效益顯著。
原理：當“工作齒”磨損到定程度之后，變換個工作角度，讓別的非工作齒承受工作負荷。這些齒的齒廓其有步量磨損，完全可承受動載荷。變換的方法是：拆除蝸輪蝸桿減速機與輪冠的連接螺栓，把后者沿前者轉過定的齒數后再把螺栓連接起來。當然，所轉換的齒數應保證螺栓的裝配，檢修中可以具體掌握。在檢修中我們常常有這樣個原則：齒厚磨損量為原齒厚的30%時就可以把舊輪齒更換掉。這是從
齒輪減速機輪齒承受動載荷的強度要求而得出的經驗數據。實際又證明，被磨損了30%齒厚的齒廓仍然具有足夠的強度進行空載傳動，因此我們確定
變換攪拌器蝸桿減速機中蝸輪工作角度的標準是：齒磨損量等于原齒厚度的三分之時。盡管理論上該機的兩個剪刀刃作變速運動，但速度變化率不大，此外，工作齒數和可變換次數的計算均只精確至個位。
根據齒輪減速機蝸桿副的受力特點，要求輪齒具有很強的抗彎強度。為提高蝸桿的抗沖擊能力，要求蝸桿副的瞬時接觸線較平坦，接觸面積大，使負荷能夠沿輪齒齒長方向均布。蝸輪工作行程實際在90度轉角范圍內，工作時間僅為0.5秒，在這樣短時間而受沖擊負荷的情況下，蝸輪蝸桿難于形成動壓油膜，如果不易形成潤滑油膜的話，會加速了齒面的磨損，使蝸輪蝸桿減速箱的使用壽命降低。
針對上述要求和問題，在設計蝸桿副時應遵循以下原則：為了擴大齒輪減速機中蝸輪蝸桿的嚙合區，即提高重合系數，以降低單位齒面壓力，并使瞬時接觸線趨于平坦、密集，齒輪減速機的變位系數應略小于零，這樣雖然誘導法曲率有所減小，蝸輪齒根有較小的削弱，但總的來看還是改善了蝸輪齒根的受力狀態，提高了蝸輪蝸桿伺服減速機輪齒的抗彎，抗沖擊能力。般情況下壓力角為23o+/-1 o，考慮到加強蝸桿副齒根部的強度，應選偏大值。所以壓力角取24o. 蝸輪輪緣材料要求機械性能好，而且摩擦系數小，因此選用含鎳的錫青銅。
齒輪減速機中的蝸桿采用低碳合金鋼，并進行表面滲碳淬火。考慮到蝸桿副環境溫度較高，又不易形成油膜，應采用噴油潤滑，而且考慮到蝸桿副的粘度和抗壓性，應比般工作條件下蝸桿副高1-2個等
。
延長其使用壽命，經濟效益顯著。
原理：當“工作齒”磨損到定程度之后，變換個工作角度，讓別的非工作齒承受工作負荷。這些齒的齒廓其有步量磨損，完全可承受動載荷。變換的方法是：拆除蝸輪蝸桿減速機與輪冠的連接螺栓，把后者沿前者轉過定的齒數后再把螺栓連接起來。當然，所轉換的齒數應保證螺栓的裝配，檢修中可以具體掌握。在檢修中我們常常有這樣個原則：齒厚磨損量為原齒厚的30%時就可以把舊輪齒更換掉。這是從
齒輪減速機輪齒承受動載荷的強度要求而得出的經驗數據。實際又證明，被磨損了30%齒厚的齒廓仍然具有足夠的強度進行空載傳動，因此我們確定
變換攪拌器蝸桿減速機中蝸輪工作角度的標準是：齒磨損量等于原齒厚度的三分之時。盡管理論上該機的兩個剪刀刃作變速運動，但速度變化率不大，此外，工作齒數和可變換次數的計算均只精確至個位。
根據齒輪減速機蝸桿副的受力特點，要求輪齒具有很強的抗彎強度。為提高蝸桿的抗沖擊能力，要求蝸桿副的瞬時接觸線較平坦，接觸面積大，使負荷能夠沿輪齒齒長方向均布。蝸輪工作行程實際在90度轉角范圍內，工作時間僅為0.5秒，在這樣短時間而受沖擊負荷的情況下，蝸輪蝸桿難于形成動壓油膜，如果不易形成潤滑油膜的話，會加速了齒面的磨損，使蝸輪蝸桿減速箱的使用壽命降低。
針對上述要求和問題，在設計蝸桿副時應遵循以下原則：為了擴大齒輪減速機中蝸輪蝸桿的嚙合區，即提高重合系數，以降低單位齒面壓力，并使瞬時接觸線趨于平坦、密集，齒輪減速機的變位系數應略小于零，這樣雖然誘導法曲率有所減小，蝸輪齒根有較小的削弱，但總的來看還是改善了蝸輪齒根的受力狀態，提高了蝸輪蝸桿伺服減速機輪齒的抗彎，抗沖擊能力。般情況下壓力角為23o+/-1 o，考慮到加強蝸桿副齒根部的強度，應選偏大值。所以壓力角取24o. 蝸輪輪緣材料要求機械性能好，而且摩擦系數小，因此選用含鎳的錫青銅。
齒輪減速機中的蝸桿采用低碳合金鋼，并進行表面滲碳淬火。考慮到蝸桿副環境溫度較高，又不易形成油膜，應采用噴油潤滑，而且考慮到蝸桿副的粘度和抗壓性，應比般工作條件下蝸桿副高1-2個等
。
